德國(guó)進(jìn)口RUKO工具KR6G5-N66-NA

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鉆孔分布在同心扇區(qū)

為了能夠在分析當(dāng)中顧及到沿鉆頭刃邊的鉆刃的幾何形狀變化，鉆孔可以劃分為同心扇區(qū)(見圖3)。若簡(jiǎn)單地假設(shè)為在一個(gè)扇區(qū)內(nèi)的切割性能是恒定的，那么來(lái)自一系列采用相應(yīng)刀刃幾何形狀和切削數(shù)據(jù)的試驗(yàn)中的數(shù)據(jù)，必須也能換算到鉆孔上。其切削力是全鉆孔在所有扇區(qū)上的總和。

由于對(duì)劃分扇區(qū)制訂模型的思路還需要利用按照鉆頭調(diào)整過(guò)的刀刃幾何形狀和切削數(shù)據(jù)進(jìn)行大量的車削試驗(yàn)，因而需要研發(fā)一種新的模型，它可以從車削的正交基準(zhǔn)切削中推導(dǎo)出鉆頭上的力和力矩。為此，必須了解刀刃上的各種角和切削速度對(duì)力的影響。為了對(duì)鉆孔過(guò)程建立模型，首先要測(cè)算出這些參數(shù)對(duì)特定的切削力和進(jìn)給力的影響。根據(jù)半徑的容積份額各有不同Kienzle公式通過(guò)求和計(jì)算出全鉆孔的相應(yīng)力。為了確定模型的參數(shù)需要在車和鉆的加工試驗(yàn)中進(jìn)行大量的測(cè)量。為此，在一臺(tái)NC車床的刀具轉(zhuǎn)塔上每一個(gè)加工站點(diǎn)安裝一個(gè)Kistler切削力測(cè)力計(jì)Typ 9121和一個(gè)Kistler鉆孔平臺(tái)Typ 9271A(見圖4)。這些試驗(yàn)可以在不同的冷卻潤(rùn)滑條件下來(lái)進(jìn)行。計(jì)算切削和進(jìn)給力的基礎(chǔ)是Kienzle方程，該方程分別以特定的切削力和進(jìn)給力與切削面積的乘積來(lái)表示

刀刃幾何形狀影響切削力

*，特定的切削力和進(jìn)給力在很大程度上取決于刀刃幾何形狀，而刀刃幾何形狀在鉆頭上是沿半徑變化的。因此，必須在第一步中，從0切削角的正交車試驗(yàn)和從使用麻花鉆頭的鉆孔試驗(yàn)中測(cè)出切削角和傾斜角之比的依存關(guān)系。例如，給出了從測(cè)量中求出的車削和鉆孔的主刀刃上切削力的比值。這些值可以通過(guò)切削角γ(r)和傾斜角λ(r)的校正因數(shù)互相換算。與車削的切削能力相比，鉆孔的切削能力也可以用系數(shù)AC或BC加以表示。橫刃的換算與此類似。